,
Это косвенный метод, основанный на определении границ области расположения корней характеристического уравнения на комплексной плоскости, что дает возможность приблизительно оценить качество управления.
Пусть имеется дифференциальное уравнение замкнутой САУ:
(a0pn + a1pn-1 + a2pn-2 + ... + (an)y = (b0pm + b1pm-1 + ... + bm)u.
Передаточная функция САУ
,
где p~1,p~2,...,p~m - нули передаточной функции, p1,p2,...,pn - полюса передаточной функции.
Переходный процесс зависит как
от полюсов, так и от нулей, то есть определяется как левой, так и правой частями
дифференциального уравнения. Это существенно усложняет анализ. Поэтому рассмотрим
частный, но весьма распространенный случай, когда передаточная функция замкнутой
САУ не имеет нулей:
.
Тогда уравнение динамики приобретает вид:
(a0pn + a1pn-1 + a2pn-2 + ... + an)y = b0u.
Общее решение данного уравнения имеет вид:
y(t) = yсв + yвын = åAiepit + bо/an.
Время переходного процесса tпп определяется длительностью свободного процесса, который представляет собой сумму n экспоненциально затухающих составляющих (рис.88). Затухание каждой из составляющих определяется вещественной частью соответствующего плюса pi, которая для устойчивых систем должна быть отрицательна. Длительность переходного процесса определяется в основном свободной составляющей, имеющей наименьшее затухание, то есть наименьшее абсолютное значение вещественной части соответствующего полюса.
Если изобразить все полюса в комплексной
плоскости корней (рис.89), то данный полюс (или пара комплексно сопряженных
полюсов) будет наиболее близко расположен к мнимой оси.
Для приблизительной оценки качества САУ на плоскости корней выделяется область в виде трапеции, на сторонах которой находится хотя бы по одному корню, все остальные корни - внутри данной области. Эта область характеризуется параметрами: h - степень устойчивости (равна расстоянию от мнимой оси до ближайшего корня или пары комплексно сопряженных корней); m = tg(j) - колебательность (характеризует колебательность переходного процесса и величину перерегулирования); x - своего названия не имеет, равна вещественной части наиболее удаленного от мнимой оси корня.
По степени устойчивости h можно приблизительно вычислить
время переходного процесса, которое определяется по моменту, когда свободная
составляющая с наименьшим затуханием уменьшится до величины 
Ai
, где Ai - начальное значение данной
составляющей, то на рис.84:
yсв3(t) = A3
= A3
= > 
.
В общем случае, когда передаточная функция замкнутой САУ имеет нули, то использование данного метода может дать большую ошибку. Однако всегда качество управления будет тем лучше, чем больше h и меньше m, поэтому данный метод имеет смысл для любых САУ, но приближенно.
Зная значения h, x, m можно
оценить область, за которую кривая переходного процесса выходить не будет (рис.90).
Для этого строятся две кривые: u(t,h) - миноранта и v(t,h) - мажоранта,
ограничивающая кривую переходного процесса соответственно снизу и сверху так,
что u(t,h) 
e(t)
v(t,h), где e(t) = yo-y(t). Формулы
для определения миноранты и мажоранты берутся в справочниках для конкретных
случаев.
12.2. Интегральные критерии качества
Интегральные критерии позволяют судить о качестве управления путем вычисления
интегралов от некоторых функций управляемой величины. Эта функция выбирается
таким путем, чтобы значение определенного интеграла от этой функции по времени
от 0 до + 
было
однозначно связано с качеством переходного процесса. В то же время данный интеграл
должен сравнительно просто вычисляться через коэффициенты уравнений исследуемой
системы.
Например, если переходная характеристика
является монотонной, то можно утверждать, что качество переходного процесса
тем лучше, чем меньше площадь, ограниченная данной кривой и установившимся значением
управляемой величины (рис.91). Она равна площади, ограниченной кривой изменения
свободной составляющей управляемой величины и осью абсцисс.
Если система
устойчива, то свободная составляющая управляемой величины в пределе стремится
к нулю
, поэтому площадь ограниченная
данной кривой имеет конечное значение и определяется по формуле:
Joo
= 
.
Величина Joo представляет собой линейную
оценку качества управления. 
Чем она меньше, тем выше быстродействие
системы. При выборе параметров системы стремятся обеспечить минимум Joo.
Если имеется какой то варьируемы параметр A, то можно построить кривую
Joo = f(A) (рис.92). Ее минимум, определяемый из условия dJoo/dA
= 0, даст оптимальное значение A.
Пусть дано уравнение динамики замкнутой САУ:
(a0pn + a1pn-1 + a2pn-2 + ... + an)y = (b0pm + b1pm-1 + ... + bm)u.
Свободный процесс описывается однородным дифференциальным уравнением:
(a0pn + a1pn-1 + ... + an)yсв = 0,
следовательно:
yсв = 
yсв
= 
Joo
= 
св(t)dt = 
.
Пусть при t = 0 САУ имела следующие начальные условия:
yсв(0)
= y0, 
= y0’,
...,
= y0(n-1).
Кроме того
yсв()
= 0,
()
= 0,...,
()
= 0,
так как процесс затухает и при t 
свободная составляющая
и все производные становятся равны нулю. Подставляя эти значение, получаем:
Joo = (a0y0(n-1) + a1y0(n-1) + ... + an-1y0)/(an.
То есть линейную оценку качества регулирования можно легко вычислить, зная начальные условия и коэффициенты дифференциального уравнения. Возможны и другие линейные оценки качества, но они используются реже, например:
J01 = 
св(t)tdt;
J0n = 
св(t)tndt.
Линейные оценки качества неприменимы
при колебательном процессе. Так как площади, ограниченные кривой yсв(t)
и осью абсцисс складываются с учетом знака, то минимальному значению Joo
может соответствовать процесс с большим числом колебаний и малым быстродействием
(рис.93). В этом случае более эффективны квадратичные оценки качества,
например,
J20
= 
yсв2(t)dt.
Значение этого интеграла соответствует
площади под кривой yсв2(t) и
осью абсцисс, которая всегда положительна (рис.94).
Выбирая параметры САУ по минимуму J20 мы приближаем кривую yсв(t) к осям координат, что приводит к уменьшению времени регулирования (рис.95). Вывод формулы для вычисления этой оценки сложен, поэтому ограничимся замечанием, что значение вычисляется через коэффициенты дифференциального уравнения a0...an,b0...bm. При вычислении слагаемых в этой формуле используются определители Гурвица, так что даже расчет по ней сопряжен с определенными трудностями и требует использования ЭВМ или специальных таблиц.
При выборе параметров САУ по минимуму
J20 часто получают нежелательную колебательность
процесса, так как приближение yсв(t) к оси ординат вызывает
резкое увеличение начальной скорости, что в свою очередь может вызвать большое
перерегулирование, уменьшив при этом запас устойчивости. Для того, чтобы обеспечить
плавность протекания процесса, в квадратичную оценку качества добавляется слагаемое,
зависящее от скорости изменения регулируемого параметра yсв’(t).
Получаем критерий качества
J21 = 
св2(t)
+ t2(yсв’(t))2]dt,
где 
- некоторая наперед заданная
постоянная времени, определяющая весовое соотношение между оценкой по yсв
и по yсв’. При малых значениях
уменьшение колебательности будет незначительным. Завышение
увеличит время переходного процесса так, что ее выбор определяется конкретными
условиями.
Этот интеграл имеет наименьшее значение,
если переходный процесс соответствует экспоненте с постоянной времени
(рис.96). Другими словами, по соображениям качества управления следует стремиться
к тому, чтобы переходная характеристика замкнутой САУ как можно меньше отличалась
от характеристики инерционного звена первого порядка, имеющего наперед заданную
постоянную времени ,
значение которой определяются техническими условиями.
Задача выбора параметров САУ по минимуму J20 и J21 решается аналитически только в случае невысокого порядка дифференциального уравнения. Иначе используют ЭВМ.
|
|
 |
